Oddziaływanie napięcia ...

Oddziaływanie napięcia odkształconego na pracę baterii kondensatorów energetycznych, ELEKTROENERGETYKA, ...

[ Pobierz całość w formacie PDF ]
OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
Oddziaływanie napięcia odkształconego
na pracę baterii kondensatorów energetycznych
Marek Olesz
W rozporządzeniu ministra gospodarki i pracy [1]
dotyczącym przyłączania podmiotów do sieci
elektroenergetycznych, ruchu i eksploatacji tych sieci,
w rozdziale opisującym standardy jakościowe obsługi
odbiorców wymaga się od odbiorcy współczynnika mocy
cos
φ
o wartości określonej zależnością tg
φ
> 0,4. W związku
z tymi wymaganiami oraz karami wynikającymi z poboru
zbyt dużej mocy biernej indukcyjnej, zakłady przemysłowe
stosują baterie kondensatorów do poprawy współczynnika
mocy cos
φ
w układach kompensacji centralnej
lub/i grupowej.
Rys. 1.
Uszkodzony
kondensator
do poprawy
współczynnika cos
φ
o mocy 50 kVAr
Dobór baterii zazwyczaj odbywa się przy uwzględnieniu podsta-
wowej harmonicznej napięcia zasilającego. W przypadku napięcia
odkształconego bateria pobiera składowe harmoniczne prądu rów-
nież o wyższych częstotliwościach. Ponieważ reaktancja pojem-
nościowa baterii jest odwrotnie proporcjonalna do częstotliwości,
wyższe harmoniczne rzędu
h
powodują przepływ
h
razy większego
prądu przez pojemność, co może powodować przekroczenie warto-
ści znamionowej prądu baterii, jej przegrzanie, a następnie uszko-
dzenie izolacji, wskutek mechanizmu cieplnego przebicia (rys. 1).
Szczególnie duże wartości prądu występują podczas rezonansu
prądowego pomiędzy równoległym połączeniem pobliskiej induk-
cyjności (np. transformatora zasilającego) oraz pojemności baterii
i linii kablowych. W przypadku kompensacji centralnej można na
podstawie wzoru (1) obliczyć moc bierną baterii, przy której zacho-
dzi potencjalne niebezpieczeństwo rezonansu [2]
załączania i wyłączania baterii występują zmiany napięcia, których
poziom – przy założeniu koniguracji centralnej przy transformato-
rze – można wyliczyć na podstawie [2], wg zależności
U
=
Q
bat
S
U
z
(2)
1
1
T
gdzie
∆U
oznacza procentową zmianę napięcia w przypadku załą-
czenia mocy biernej pojemnościowej baterii, przy wyrażeniu napię-
cia zwarcia transformatora
U
z
w [%].
O ile podane problemy są szeroko opisywane w literaturze, to nie-
wiele szczegółowych informacji można znaleźć na temat oddziały-
wania harmonicznych napięcia zasilającego na zmiany właściwości
kondensatora. Wyższe częstotliwości prądu prowadzą do wzrostu
strat dielektrycznych, głównie za przyczyną strat polaryzacyjnych.
Towarzyszy im wzrost temperatury, prowadzący zazwyczaj do dal-
szego powiększenia strat dielektrycznych.
Nadmierne wydzielanie ciepła może powodować zwarcia między
okładzinami i wyłączanie w procesie samoregeneracji części pojem-
ności. Również przy wzroście temperatury następuje zmniejszenie
stałej dielektrycznej folii i ograniczenie pojemności baterii. Wymie-
nione oba procesy – samoregeneracji i zmniejszenia przenikalności
dielektrycznej – powodują ograniczenie pojemności kondensatora,
co zmniejsza poziom prądu i w pewnych przypadkach zatrzymuje
proces przyspieszonej degradacji.
W czasie eksploatacji baterii istotne jest ustalenie wiarygodnej
przyczyny uszkadzania baterii, w celu podjęcia odpowiednich środ-
ków zaradczych. Szansę taką dają pomiary parametrów jakościo-
wych energii, co pokazano w dalszej części artykułu.
Q
bat
=
100
h
S
T
(1)
2
U
gdzie:
Q
bat
– moc baterii [MVAr],
S
T
– moc pozorna transformatora [MVA],
U
z
– napięcie zwarcia transformatora [%],
h
– rząd harmonicznej.
Przy możliwości wystąpienia prądów rezonansowych należy
rozważyć zastosowanie dławików ochronnych do poszczególnych
stopni baterii, tak aby ich częstotliwości rezonansowe znajdowały
się w obszarze harmonicznych napięcia i prądu, przy których zmie-
rzono najmniejsze składowe harmoniczne. Układy iltracji powinny
uwzględniać statyczną oraz dynamiczną zmianę indukcyjności i po-
jemności kompensowanych odbiorników.
Dodatkowym wymaganiem projektowym, wynikającym z sza-
cowania parametrów jakościowych energii, jest zagwarantowanie
dopuszczalnych [1, 3] poziomów napięcia zasilającego. W czasie
z
Parametry napięcia zasilającego baterię
Badania parametrów napięcia w zakładzie przemysłowym wypo-
sażonym w dużą liczbę odbiorników nieliniowych przeprowadzono
w głównej rozdzielni zakładu, na zaciskach nn transformatora zasi-
lającego o parametrach: 15,75/0,4 kV,
S
= 1000 kVA,
I
n
= 1450 A,
napięcie zwarcia 6%, układ połączeń Dyn5.
Dr inż. Marek Olesz – Wydział Elektrotechniki i Automatyki Politechniki
Gdańskiej
36
Rok LXXV 2007 nr 2
Q
U
bat
S
z
U
=
1
,
,
1
T
100
h
S
T
Q
bat
=
2
U
z
 OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
Równolegle do transformatora przyłączono baterię do poprawy
współczynnika mocy cos
φ
o mocy biernej 325 kVAr, o 7 stopniach:
25-50-50-50-50-50-50 kVAr. Do 14-dniowej rejestracji parametrów
technicznych charakteryzujących jakość energii elektrycznej zgod-
nie z [1, 3] użyto analizatora jakości energii próbkującego rejestro-
wane napięcia w trybie standardowym, tzn. w przypadku pomiarów
jakości energii z częstotliwością 6400 Hz.
TABELA I. Kwantyle 95% wartości średnich i maksymalnych ze zbioru
napięć skutecznych rejestrowanych w kolejnych okresach 10-minutowych
(największe wartości wyróżniono pogrubioną czcionką)
Parametr
Wartość
dopusz-
czalna
Wartość
maksymalna
w okresie
10-minutowym
– kwantyl 95%
Wartość średnia za
okres10-minutowy
– kwantyl 95%
Program komputerowy
PWRlink
, współpracujący z przyrządem,
umożliwia analizę zebranych danych pomiarowych, w celu wyko-
nania stosownych analiz statystycznych, wg wymagań [3]:
– częstotliwości napięcia; rejestrowano wartość maksymalną, mini-
malną i średnią z zebranych próbek za okresy 10-minutowe,
– poziomu napięcia i prądu, czyli wartości średnich, maksymalnych
i minimalnych, wyznaczonych ze zbioru napięć skutecznych kolej-
nych okresów w czasie 10 minut,
– całkowitego współczynnika harmonicznych napięcia THD
U
i prą-
du THD
I
, wyliczanego w kolejnych 8 okresach (160 ms) napięcia za-
silającego i prądu obciążenia; z zebranych przez 10-minutowy czas
analizy próbek, przyrząd wyznaczał wartość maksymalną i średnią
całkowitego współczynnika zawartości harmonicznych,
– wartości poszczególnych harmonicznych, tj. 3., 5., 7., 9., 11., 13.
napięcia zasilającego i prądu obciążenia (z zebranych przez 10 mi-
nut próbek przyrząd wyznaczał wartość maksymalną, obliczoną
z kolejnych okresów 160 ms).
faza
L1
faza
L2
faza
L3
faza
L1
faza
L2
faza
L3
Dopuszczalna zmiana napięcia (95% danych): 230 V ±10%
– maksymalne [%
U
n
] 10 3,24
4,89
4,38 1,33
3,74
3,43
– minimalne [%
U
n
] –10
–2,07
–0,74 –0,54
–1,68
–0,58 –0,42
Przerwy w zasilaniu
100
1
1
0
–
–
–
Zapady
100
0
0
1
–
–
–
Dopuszczalna zmiana częstotliwości (95% danych): 50 Hz ±1%
– maksymalna [%]
1
0,13
–0,03
– minimalna [%]
–1
–0,15
–0,08
Asymetria
napięcia [%]
2
0,96
0,88
Otrzymane wyniki pomiarów porównywano z parametrami do-
puszczalnymi zawartymi w [1, 3], które obowiązują także na terenie
zakładów przemysłowych w miejscach usytuowania transformato-
rów energetycznych. Nie stwierdzono przekroczeń częstotliwości,
poziomów i zawartości harmonicznych napięcia poza poziomy do-
puszczalne.
W dalszej części szczegółowo omówiono wyniki pomiarów za-
wartości harmonicznych napięcia w sieci zakładu oraz harmonicz-
nych prądowych pobieranych przez baterię kondensatorów.
Napięcie fazowe
W tabeli I zestawiono zbiorcze porównanie 95% kwantyli śred-
nich i maksymalnych napięć skutecznych w poszczególnych fazach,
obliczonych za okresy 10-minutowe. W trakcie pomiarów nie za-
notowano zmian poziomu napięcia zasilającego ponad wartości do-
puszczalne, zawierające się
–
zgodnie z wymaganiami normy [3]
– w zakresie 207÷253 V.
Wartości skuteczne napięcia, wyznaczone za kolejne okresy
20 ms, zawierają się w zakresie 192÷241 V (rys. 2). Różnica napięć
pomiędzy poszczególnymi fazami jest rzędu pojedynczych woltów.
Zmniejszenie napięcia do 192 V w fazie L3 wystąpiło tylko raz
w ciągu okresu rejestracji i nie było poprzedzone nagłymi zmiana-
mi napięcia. Dodatkowo przyrząd zarejestrował dwie krótkotrwałe
przerwy w zasilaniu w fazach L1 i L2.
Podane w tabeli 95% kwantyle wartości, a nawet średnich mak-
symalnych, zawierają się w dopuszczalnym dla wartości średnich
zakresie 230 V ±10%. Zmiany napięcia mające miejsce w fazach
L1, L2, L3 w zakresie 225÷235 V mogą wynikać z nierównomier-
ności obciążenia poszczególnych faz, „aktywności” pobliskich od-
biorców oraz parametrów jakościowych energii dostarczanej przez
spółkę dystrybucyjną.
Rys. 2. Wartość średnia napięcia w fazie L1 w zakresie 225÷235 V, zgodna
z [1, 3]; całkowity współczynnik zawartości harmonicznych: wartość średnia
THD
U
– 8,9% w dniu 14.04 w godzinach 16:40–17:00 oraz 19.04 o godz. 16:40
– przekroczenie poziomu krytycznego 8% [1, 3]
Na przykładowym przebiegu zmian wartości maksymalnych
średnich i minimalnych napięcia fazy L1 w ciągu okresu rejestracji
(rys. 2) można zauważyć periodyczne zmiany, wynikające z pracy
zakładu w godzinach od 6
00
do 18
00
. Około godziny 13
00
występuje
najniższy poziom napięcia zasilającego w sieci, przy największych
wahaniach napięcia związanych z różnicą pomiędzy wartościami
maksymalnymi i minimalnymi, rejestrowanymi w cyklu 10-minuto-
wym. Asymetria napięcia nie przekracza wartości 1% i jest zgodna
z wymaganiami [3], które dopuszczają poziom 2%.
Harmoniczne napięcia
Przykładowy wykres współczynnika zawartości harmonicznych
THD
U
w fazie L1 pokazany na rysunku 2 wskazuje na niewielką
ilość harmonicznych napięcia, z wyjątkiem składowej piątej i siód-
mej (tab. II).
Rok LXXV 2007 nr 2
37
OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
Poziom THD nie przekracza 6,8%, poza kilkoma krótkotrwa-
łymi wzrostami do poziomu 11,3%, mającymi miejsce w fazach
L2 i L3. Szczegółowa analiza poszczególnych harmonicznych
wskazuje na dominujący udział składowych 5. i 7., przy czym ich
poziom nie przekracza odpowiednio 2,6% i 6,2%. Harmoniczne
parzyste nie występują, a pozostałe nieparzyste – oprócz 5. i 7.
– nie przekraczają 1%.
W większości przypadków otrzymane wartości są zgodne z wyma-
ganiami normy [3] zestawionymi w tabeli II. Przekroczenie 5% po-
ziomu granicznego 7. harmonicznej może być źródłem uszkadzania
baterii kondensatorów, tym bardziej, że dla pozostałych 5% próbek
pomiarowych występuje przekroczenie nawet 11,3% progu wartości
THD w napięciu zasilającym. W czasie pomiarów stwierdzono wy-
stępowanie wartości maksymalnych 7. harmonicznej napięcia nawet
do 10%, co pokazano w tabeli II i na rysunku 3.
Rys. 4. Wartości skuteczne prądu międzyprzewodowego do 0,5 kA (pomiar za
okres 20 ms), wartości średnie w zakresie 250÷350 A, obliczane w okresach
10-minutowych
Rys. 3. Zestawienie składowych harmonicznych w napięciu zasilającym
Rys. 5. Przykładowy przebieg napięć i prądów pobieranych przez baterię
TABELA II. Kwantyle 95% wartości średnich i maksymalnych
kolejnych harmonicznych nieparzystych, rejestrowanych w okresach
10-minutowych (przekroczenie wartości dopuszczalnych oznaczono
pogrubioną czcionką
Według pomiarów pokazanych na rysunku 4, prąd skuteczny bate-
rii kondensatorów połączonych w trójkąt osiąga poziom ok. 300 A,
przy krótkotrwałych wzrostach do 470 A (znamionowy poziom prądu
baterii). W związku z powyższym, przy załączonych wszystkich stop-
niach baterii i założeniu znamionowej pojemności, nie występowało
przeciążenie kondensatorów. Duże odkształcenia napięcia powodują
jednak przepływ znacznych prądów 7. harmonicznej przez baterię
(rys. 5, 6), nadmierne nagrzewanie kondensatorów i w konsekwen-
cji mogą być przyczyną zmiany kształtu, aż do rozerwania obudowy
włącznie. Przyczyną mogą być zmiany starzeniowe dielektryka, pro-
wadzące do wzrostu współczynnika strat dielektrycznych tg
δ
oraz
zjawisko samoregeneracji, zmniejszające pojemność stopni baterii.
Odkształcenia napięcia wymuszają również znaczne poziomy
składowych harmonicznych w prądzie zasilającym, co może powo-
dować nadmierne nagrzewanie transformatora i dalsze odkształca-
nie krzywej napięcia zasilającego.
Harmoniczne
Wartość
dopusz-
czalna
[%]
Wartość maksymalna
w okresie
10-minutowym
– kwantyl 95%
Wartość średnia
za okres 10 minut
– kwantyl 95%
faza
L3
THD 8 8,87 11,37 11,28 5,54 6,75 6,74
druga (100 Hz) 2 0 0 0 0 0 0
trzecia (150 Hz) 5 0,6 0,5 0,8 0,4 0,3 0,7
czwarta (200 Hz) 1 0 0 0 0 0 0
piąta (250 Hz) 6 3,9 4,1 4,4 2,4 2,6 2,6
szósta (300 Hz) 0,5 – – – – – –
siódma (350 Hz) 5 8,2 10,3 10,2 4,8
6,1 6,2
ósma (400 Hz) 0,5
faza
L1
faza
L2
faza
L3
faza
L1
faza
L2
–
–
–
–
–
–
Analiza harmonicznych prądu baterii
Analizowana bateria pozwalała na załączanie mocy biernej
325 kVAr w 6 stopniach po 50 kVAr i jeden 25 kVAr. Na podstawie
wzoru (1) wyliczono dla kompensacji centralnej przy transformato-
rze o mocy
S
T
= 1000 kVA i napięciu zwarcia
U
z
= 6% moce pojem-
nościowe prowadzące do rezonansu dla harmonicznych rzędu od
dziewiąta (450 Hz) 1,5
0,1
0,6
0,1
0
0,1
0
dziesiąta (500 Hz) 0,5
–
–
–
–
–
–
jedenasta (550 Hz) 3,5
2
2
2,7 0,8 0,9
0,9
dwunasta (600 Hz) 0,5
–
–
–
–
–
–
trzynasta (650 Hz) 3 0,8 1,2
0,9
0,2
0,5
0,3
38
Rok LXXV 2007 nr 2
OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
W tabeli IV zestawiono zarejestrowane największe odchylenia
uśrednionych napięć dla poszczególnych harmonicznych i obliczo-
no ich udział w nagrzewaniu kondensatorów, przy założeniu stałej
wartości tg
δ
. Założenie braku wpływu częstotliwości na tg
δ
przy na-
pięciu odkształconym (np.
THD
= 7%) spowoduje 3% wzrost strat
dielektrycznych w baterii kondensatorów.
Rys. 6. Siódma harmoniczna napięcia
U
1
h
7
Avg (wartość średnia) przekracza wg [1, 3] dopuszczalny poziom 5%
I
1
h
7
– wartości maksymalne prądu 7. harmonicznej
Z analiz literaturowych [5] wiadomo, że folia polipropylenowa
w zakresie częstotliwości powyżej 50 Hz wykazuje nawet obniże-
nie poziomu współczynnika stratności dielektrycznej tg
δ
. Nowe, nie
starzone próbki folii polipropylenowej charakteryzują się w przybli-
żeniu stałą wartością współczynnika tg
δ
,
na poziomie ok. 0,0002.
Wskutek starzenia termicznego i elektrycznego współczynnik ten
wzrasta nawet 10-krotnie, a zależność częstotliwościowa tg
δ
(
f
)
maleje od 0,001 do 0,0007, ze wzrostem
f
od 50 Hz do 10 kHz.
W związku z powyższym, założenie stałego wyjściowego współ-
czynnika tg
δ
(
f
) jest niepoprawne, gdyż w czasie eksploatacji kon-
densatorów należy liczyć się z jego wzrostem, a w konsekwencji
– z nagrzewaniem kondensatorów, powodującym ok. 10-krotne
skrócenie czasu życia dielektryka i 20-stopniowy przyrost tempera-
tury obudowy [6, 7]. W związku z tym dokumenty normalizacyjne
IEEE [8, 9] określają szereg wymagań parametrów jakościowych
energii elektrycznej oraz izolacji kondensatorów, zapewniających
utrzymanie baterii w ruchu.
Norma IEEE 519 [8] zdecydowanie zaostrza wymagania zawar-
te w dokumentach [1, 3], proponując dopuszczalny 5% poziom
THD oraz nieprzekraczalną 20% głębokość krótkotrwałych mikro-
3. do 25. i zestawiono je ze zmierzonymi średnimi harmonicznymi
prądowymi. Okazuje się, że obliczone wartości dla stosowanej w za-
kładzie baterii i transformatora zasilającego nie wskazują poprawnie
harmonicznej, przy której występuje rezonans. Przy założeniu pracy
całej baterii rezonans może wystąpić dopiero od 8. harmonicznej
(tabela III), podczas gdy rejestrowano – obok podstawowej – głów-
nie prąd 7. harmonicznej (rys. 5, 6).
Analiza czasowa wykazała, że prąd międzyprzewodowy 7. har-
monicznej osiąga wartości rzędu 100 A, a krótkotrwale do 200 A,
w zależności od ilości załączonych pojemności w baterii (rys. 6).
Przyrząd pomiarowy wylicza rzeczywistą wartość skuteczną dla
przebiegów okresowych.
W celu określenia przyczyn uszkadzania kondensatorów przeana-
lizowano wpływ wyższych harmonicznych napięcia, podany w pra-
cach [4÷9].
Źródłem ciepła odpowiedzialnym za starzenie dielektryka w kon-
densatorze jest mechanizm polaryzacji, a poziom strat dielektrycz-
nych przy napięciu skutecznym
U
o częstotliwości
f
można oszaco-
wać wg [4] ze wzoru
TABELA III. Obliczone moce baterii przy rezonansie dla harmonicznych
nieparzystych
Harmoniczna rzędu
h
1
3
5
7
9 11 13 15
Zmierzony prąd
I
h
[A] 293 3,25 8,6
97
6,1 9,4 4,0 0,3
Moc baterii przy rezonansie
Q
rez
[kVar]
20830 2315 833 425 257 172 123 92
P
strat
=
Q
tgδ(
f
) =
U
2
2π
fC
tgδ(
f
)
(3)
gdzie:
Q
– moc bierna kondensatora (
U
2
ωC
), tg
δ
– współczynnik strat die-
lektrycznych,
C
– pojemność kondensatora.
TABELA IV. Obliczenia wzrostu strat cieplnych spowodowanych
odkształceniem napięcia sieciowego;
U
1
– podstawowa harmoniczna
(
f
1
= 50 Hz) napięcia sieci
Uwzględniając kolejne rzędy
h
składowych harmonicznych napię-
cia
U
h
, można z zależności (4) obliczyć straty dielektryczne przy
przebiegach odkształconych
Rząd
harmonicznej
h
Zawartość
h
-ej
harmonicznej
U
h
[%]
U
h
/
U
1
(
U
h
/
U
1
)
2
h
(
U
h
/
U
1
)
2
n
2
2 δ
pierwsza
100
1
1
1
P
=
∑
=
U
π
f
hC
tg
(
hf
)
(4)
strat
h
1
1
h
1
trzecia
0,7
0,007
0,000049
0,000147
gdzie
f
1
– częstotliwość składowej podstawowej.
piąta
2,6
0,026
0,000676 0,00338
Operując na wielkościach względnych odniesionych do strat die-
lektrycznych, spowodowanych przez harmoniczną podstawową
o częstotliwości
f
1
, otrzymujemy zależność
siódma
6,2
0,062 0,003844 0,026908
dziewiąta
0
0
0
0
jedenasta
0,9
0,009 0,000081 0,000891
n
∑
U
2
2
π
f
hC
tg
δ
(
hf
)
trzynasta
0,3
0,003
0,000009
0,000117
P
h
1
1
n
U
2
tg
δ
(
hf
)
strat
=
h
=
1
=
1
+
∑
h
h
1
(5)
P
U
2
1
2
π
f
C
tg
δ
(
f
)
U
2
1
tg
δ
(
f
)
suma
–
–
1,004659
1,031443
1
1
1
h
=
2
1
Rok LXXV 2007 nr 2
39
n
2
2 δ
∑
=
P
=
U
π
f
hC
tg
(
hf
)
strat
h
1
1
h
1
n
∑
2
U
2
π
f
hC
tg
δ
(
hf
)
h
1
1
2
n
P
U
tg
δ
(
hf
)
∑
strat
h
=
1
h
1
=
=
1
+
h
2
1
2
1
P
U
2
π
f
C
tg
δ
(
f
)
U
tg
δ
(
f
)
1
1
1
1
h
=
2
OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
sekundowych zapadów napięcia. Jednocześnie zwraca się uwagę
na zawartość harmonicznych prądowych, określaną procentowo
w stosunku do znamionowego prądu obciążenia. Dla nieparzystych
składowych harmonicznych, do 11. włącznie, poziom ten wynosi
zaledwie 4%.
Obliczenia rezonansu, przy założeniu reaktancji transformatora
i baterii, nie wskazują jednoznacznie częstotliwości dominującej
składowej harmonicznej prądu baterii. Właściwym sposobem okre-
ślenia częstotliwości rezonansowej są pomiary jakości energii. Ob-
liczenia mogą być poprawne przy uwzględnieniu parametrów pozo-
stałej części instalacji. Wymagania normalizacyjne IEEE zaostrzają
parametry jakościowe energii elektrycznej w miejscach zainstalo-
wania baterii kondensatorów.
Wnioski końcowe
Na podstawie przeprowadzonych badań stwierdzono, że w insta-
lacji elektrycznej zakładu parametry jakościowe napięcia zasilające-
go były zgodne z wymaganiami normy [3]. Obserwowano wahania
napięcia zasilającego, które pozostają w zgodzie z wymaganiami
normy [3]. Nie stwierdzono odchyleń częstotliwości, poziomu na-
pięcia, składowych harmonicznych napięcia (poza harmoniczną 7.
rzędu) oraz całkowitego współczynnika zawartości harmonicznych
THD
U
poza wartości dopuszczalne.
Liczne odbiorniki o charakterze nieliniowym, pobierające znaczne
prądy odkształcone, powodują że w czasie pracy zakładu zawartość
harmonicznych w napięciu dochodzi nawet do 10% w stanach przej-
ściowych i 6% w stanie ustalonym. Poza godzinami pracy zakładu
współczynnik THD jest rzędu 3%.
Obserwowany wysoki poziom 7. harmonicznej napięcia zasila-
jącego wymuszał krytyczny poziom prądu w baterii kondensato-
rów, który – przy założeniu wystąpienia zjawiska samoregeneracji
i wzrostu tg
δ
– może być przyczyną przegrzewania izolacji konden-
satorowej i odkształcania obudów.
LITERATURA
[1] Rozporządzenie ministra gospodarki i pracy z 20.12.2004 r. w sprawie szczegóło-
wych warunków przyłączenia podmiotów do sieci elektroenergetycznych, ruchu
i eksploatacji tych sieci. Dz.U. 2005 nr 2, poz. 5 i 6
[2] Poradnik montera elektryka. WNT, Warszawa 1997
[3] PN-EN 50160: 2002 Parametry napięcia zasilającego w publicznych sieciach roz-
dzielczych
[4] Zalewski J.: Dielektryki kondensatorów energetycznych. Studia i Monograie,
Wyższa Szkoła Inżynierska w Opolu, 1988 z. 20
[5] Sebillote E. et al.: AC degradation of impregnated polypropylene ilms.
IEEE Trans.
on Electrical Insulation
1992 nr 2
[6] Cygan S. P., Laghari J. R.: Effect of multistress aging (radiation, thermal, electrical)
on polypropylene.
IEEE Trans. on Nuclear Science
1991 nr 3
[7] Cavallini A. et.al.: A parametric investigation on the effect of harmonic distortion
on life expectancy of power capacitors. Conference MELECON’96
[8] IEEE SM 519-1992, IEEE Recommended Practices and Requirements for Harmo-
nic Control in Electrical Power Systems
[9] IEEE Std 18™-2002, IEEE Standard for Shunt Power Capacitors. IEEE Power En-
gineering Society 2002
multidisciplinary consulting engineers
Cundall to wiodąca na rynku brytyjskim i australijskim firma konsultingowa Ğwiadcząca usáugi projektowe w zakresie budownictwa,
inĪynierii Ğrodowiska oraz infrastruktury. Obecnie prowadzimy nabȩr inĪynierów na nastĊpujące stanowiska pracy w Wielkiej
Brytanii i Australii:
Projektant Instalacji Elektrycznych / OĞwietlenia
Projektant Systemȩw HVAC
Projektant DĨwigów Osobowych i Schodów Ruchomych
InĪynier ĝrodowiska (Odnawialne ħrodáa Energii)
Projektant Konstrukcji
Oferujemy atrakcyjne warunki wynagrodzenia, udziaá w ciekawych projektach, elastyczny czas pracy, moĪliwoĞü rozwoju zawodowego
oraz pakiet relokacyjny.
JeĪeli posiadasz zdolnoĞü kreatywnego myĞlenia, umiejĊtnoĞü pracy w zespole oraz komunikowania sie napisz do nas.
List motywacyjny wraz z CV w jĊzyku polskim i angielskim naleĪy wysáaü na adres a.stec@cundall.com z dopiskiem odpowiedĨ 02/07.
Zapraszamy takĪe na nasze stoisko podczas nastĊpujących imprez branĪowych:
- Targi Budownictwa INTERBUD, 22-25 lutego 2007, Obiekty Targowe w àodzi przy ulicy ks. Skorupki i Stefanowskiego.
- Forum Wentylacja - Salon Klimatyzacja, 20-21 marca 2007, Centrum Kongresowe Gromada w Warszawie.
Cundall are an equal opportunities employer.
Cundall Johnston & Partners LLP
Birmingham | Brisbane | Edinburgh | London | Manchester | Melbourne | Newcastle | Sydney
40
Rok LXXV 2007 nr 2
[ Pobierz całość w formacie PDF ]

zanotowane.pl

doc.pisz.pl

pdf.pisz.pl

happyhour.opx.pl